搞要　通過添加陶瓷空心球并采用普通熱壓燒結法制備金屬結合劑試樣和金剛石砂輪，探討了陶瓷空心球的形狀、粒度及添加量對金屬結合劑和砂輪性能的影響。結果表明：添加陶瓷空心球后，金屬結合劑胎體試樣的抗彎強度和硬度均有所下降，但其受陶瓷空心球粒度的影響很小；含金剛石的胎體與金屬結合劑試樣相比，抗彎強度降低了0.84~7.01Mpa，約為1%~8%。胎體試樣的斷口形貌顯示陶瓷空心球體形狀規則，均為圓形，能較均勻的分布在金屬結合劑胎體之中，可以為金屬結合劑胎體提供一定的孔隙；添加適量的陶瓷空心球能提高砂輪的磨削效率，磨削YG8硬(ying)質合金(jin)工件時(shi)能提(ti)高(gao)8%~43%，其中含質量(liang)分(fen)數3.75%陶瓷空(kong)心球的(de)砂輪(lun)(lun)磨削效率最高(gao)，相比于致(zhi)密砂輪(lun)(lun)提(ti)高(gao)了43%。

　　隨著高速磨削和超精密磨削技術的迅速發展，工業應用對金剛石砂輪提出了更高的要求^[1]。為提高砂輪的性能，很多研究采取等靜壓燒結技術、真空熱壓燒結法、金屬結合劑的預合金化、金剛石的表面鍍覆、磨料的有序排列等新技術和新工藝使金屬結合劑金剛石砂輪的性價比得到很大的優化[2]。然而，傳統的金屬結合劑金剛石砂輪都為致密型，砂輪的自銳性較差，容易堵塞，因此，向金屬結合劑中引入孔隙結構，提升砂輪的氣孔率，從而改善砂輪等磨具的性能具有實際應用意義。早在1992年日本學者就提出將多孔陶瓷結合劑砂輪的孔隙結構引入金屬結合劑砂輪[3]，這為改善金屬結合劑砂輪的性能指出了研究的方向。左宏森等[4]研究了NaCl、K₃PO₄等可溶性(xing)鹽造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)劑對(dui)金(jin)屬結(jie)(jie)(jie)(jie)合(he)(he)劑金(jin)剛(gang)石(shi)(shi)磨(mo)(mo)具力學性(xing)能(neng)(neng)的(de)影響(xiang)，發(fa)現造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)劑原料形狀(zhuang)越規則，試(shi)樣中(zhong)孔(kong)(kong)(kong)(kong)的(de)形狀(zhuang)就越規則，對(dui)試(shi)樣強(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)和硬(ying)度(du)(du)(du)(du)下降的(de)影響(xiang)就越小(xiao)。廖(liao)翠嬌(jiao)等[5]試(shi)圖采(cai)用(yong)普通(tong)(tong)熱(re)壓(ya)燒結(jie)(jie)(jie)(jie)法(fa)，在青銅基結(jie)(jie)(jie)(jie)合(he)(he)劑中(zhong)加(jia)(jia)入(ru)低(di)熔點物質為造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)材料，研(yan)(yan)(yan)究孔(kong)(kong)(kong)(kong)隙率與(yu)造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)劑含量(liang)之間以(yi)(yi)(yi)及孔(kong)(kong)(kong)(kong)隙率與(yu)抗彎強(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)之間存在一(yi)定(ding)的(de)對(dui)應關系，為實際生(sheng)產多孔(kong)(kong)(kong)(kong)金(jin)屬結(jie)(jie)(jie)(jie)合(he)(he)劑金(jin)剛(gang)石(shi)(shi)砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)的(de)配(pei)方(fang)(fang)提供一(yi)定(ding)的(de)基礎數據和試(shi)驗經驗。王少武等[6]采(cai)用(yong)普通(tong)(tong)熱(re)壓(ya)燒結(jie)(jie)(jie)(jie)法(fa)，通(tong)(tong)過選用(yong)合(he)(he)適(shi)的(de)造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)劑并調(diao)節造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)劑的(de)含量(liang)制(zhi)(zhi)備(bei)出(chu)不(bu)同(tong)孔(kong)(kong)(kong)(kong)隙率的(de)金(jin)屬結(jie)(jie)(jie)(jie)合(he)(he)劑砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)，研(yan)(yan)(yan)究其(qi)(qi)對(dui)兩種(zhong)不(bu)同(tong)工件(jian)材料的(de)磨(mo)(mo)削(xue)溫度(du)(du)(du)(du)特性(xing)，實驗結(jie)(jie)(jie)(jie)果表明：不(bu)同(tong)孔(kong)(kong)(kong)(kong)隙率、不(bu)同(tong)粒(li)度(du)(du)(du)(du)磨(mo)(mo)料的(de)金(jin)屬結(jie)(jie)(jie)(jie)合(he)(he)劑金(jin)剛(gang)石(shi)(shi)砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)的(de)磨(mo)(mo)削(xue)溫度(du)(du)(du)(du)均(jun)隨著轉速及切深(shen)的(de)增加(jia)(jia)而(er)增大(da)；細粒(li)度(du)(du)(du)(du)砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)隨著孔(kong)(kong)(kong)(kong)隙率的(de)增大(da)，磨(mo)(mo)削(xue)溫度(du)(du)(du)(du)降低(di)。通(tong)(tong)過前人研(yan)(yan)(yan)究可知，造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)劑可以(yi)(yi)(yi)改善(shan)砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)的(de)性(xing)能(neng)(neng)，但(dan)是，以(yi)(yi)(yi)可溶性(xing)鹽類物質物質做(zuo)造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)劑制(zhi)(zhi)備(bei)的(de)砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)容易吸(xi)水而(er)影響(xiang)其(qi)(qi)質量(liang)，以(yi)(yi)(yi)低(di)熔點物質做(zuo)造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)劑壓(ya)制(zhi)(zhi)砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)時壓(ya)力較小(xiao)而(er)難以(yi)(yi)(yi)保(bao)證其(qi)(qi)強(qiang)(qiang)度(du)(du)(du)(du)。因(yin)此，如何選用(yong)更(geng)合(he)(he)適(shi)的(de)造(zao)(zao)孔(kong)(kong)(kong)(kong)劑使(shi)砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)具有良(liang)好的(de)鋒利性(xing)，以(yi)(yi)(yi)提高(gao)其(qi)(qi)加(jia)(jia)工效率，是一(yi)個(ge)重要(yao)的(de)研(yan)(yan)(yan)究方(fang)(fang)向。本(ben)研(yan)(yan)(yan)究通(tong)(tong)過添加(jia)(jia)陶(tao)瓷空(kong)心球的(de)方(fang)(fang)法(fa)形成組織中(zhong)的(de)氣孔(kong)(kong)(kong)(kong)，并采(cai)用(yong)普通(tong)(tong)熱(re)壓(ya)燒結(jie)(jie)(jie)(jie)法(fa)，制(zhi)(zhi)備(bei)金(jin)屬結(jie)(jie)(jie)(jie)合(he)(he)劑胎(tai)體試(shi)樣和金(jin)剛(gang)石(shi)(shi)砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)，探討陶(tao)瓷空(kong)心球的(de)形狀(zhuang)、粒(li)度(du)(du)(du)(du)及添加(jia)(jia)量(liang)對(dui)胎(tai)體試(shi)樣和砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)性(xing)能(neng)(neng)的(de)影響(xiang)，期(qi)望研(yan)(yan)(yan)究出(chu)低(di)成本(ben)、優(you)質、高(gao)效的(de)金(jin)屬結(jie)(jie)(jie)(jie)合(he)(he)劑金(jin)剛(gang)石(shi)(shi)砂(sha)輪(lun)(lun)(lun)(lun)。

1         實驗過程

1.1       金屬結合劑胎體試樣和砂輪的制備

　　采用銅粉、錫粉、鈷粉、氧化鋁陶瓷空心球、金剛石等為原材料，其中，金屬單質粉末的粒度為320目，金剛石（鍍鈦的MBD6）粒度為140/170目，陶瓷空心球的粒度為40/80目、80/100目、100/120目，其添加量根據孔隙率的設計值和空心球的密度（1.33g/m³）計算得到(dao)。孔隙率的(de)(de)(de)(de)設計值為(wei)：0%、25%、30%、35%、40%，對應的(de)(de)(de)(de)添加(jia)量(liang)(liang)(liang)（質(zhi)量(liang)(liang)(liang)分數）分別為(wei)0%、3.38%、3.75%、6.27%、9.42%。為(wei)比較(jiao)含金(jin)(jin)(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)胎(tai)體結(jie)(jie)合(he)劑(ji)試(shi)樣(yang)的(de)(de)(de)(de)性能，胎(tai)體試(shi)樣(yang)的(de)(de)(de)(de)金(jin)(jin)(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)濃度分別為(wei)50%、100%、150%。砂(sha)輪制(zhi)備(bei)100%的(de)(de)(de)(de)金(jin)(jin)(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)濃度。按配方計算各組分的(de)(de)(de)(de)含量(liang)(liang)(liang)、稱量(liang)(liang)(liang)、混(hun)合(he)均勻后，裝(zhuang)(zhuang)入組裝(zhuang)(zhuang)的(de)(de)(de)(de)石(shi)墨模具中經熱(re)壓燒結(jie)(jie)制(zhi)備(bei)出金(jin)(jin)(jin)屬(shu)(shu)結(jie)(jie)合(he)劑(ji)胎(tai)體試(shi)樣(yang)（不含金(jin)(jin)(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)，規格：50mm×4mm×3mm）和金(jin)(jin)(jin)屬(shu)(shu)結(jie)(jie)合(he)劑(ji)砂(sha)輪（規格：1A160mm×3mm×10mm×5mm）。其(qi)熱(re)壓燒結(jie)(jie)的(de)(de)(de)(de)工(gong)藝(yi)參數見表1，胎(tai)體試(shi)樣(yang)和金(jin)(jin)(jin)屬(shu)(shu)結(jie)(jie)合(he)劑(ji)砂(sha)輪樣(yang)品如(ru)圖1所(suo)示，其(qi)中圖1a為(wei)胎(tai)體試(shi)樣(yang)，圖1b為(wei)金(jin)(jin)(jin)屬(shu)(shu)結(jie)(jie)合(he)劑(ji)金(jin)(jin)(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)砂(sha)輪。

1.2      性能檢(jian)測

將制得的胎體(ti)試樣置于SANS萬能材料試驗機上利用三(san)點彎(wan)曲的方法測定其抗彎(wan)強度，每個試樣測定三(san)次，取平均值，跨距為12mm，加載速(su)率為1mm/min。

在(zai)洛氏硬(ying)度計上測定試樣(yang)的(de)硬(ying)度，取(qu)5個(ge)點進行(xing)測量(liang)，最后(hou)取(qu)平均值。用(yong)體式顯(xian)(xian)微鏡觀察胎體的(de)斷(duan)口形貌、砂輪的(de)工作層形貌，用(yong)掃描電鏡觀察金剛石(shi)、結合(he)劑和陶瓷空心(xin)球的(de)微觀組織形貌，對其(qi)進行(xing)顯(xian)(xian)微結構分析。

用(yong)薄片切割試(shi)(shi)驗機對制備的砂輪進行磨削試(shi)(shi)驗，加工硬(ying)質合金（YG8）工件(jian)，測定(ding)其(qi)磨削效率，試(shi)(shi)驗條件(jian)見表2，磨削加工的示(shi)(shi)意圖如圖2所(suo)示(shi)(shi)。 

2     ;    結果與討(tao)論(lun)

2.1      陶瓷空心球對胎體試樣強度的影響(xiang)

在結合劑配比(bi)不(bu)變的條件(jian)下，改變陶瓷空心球(qiu)（用字母Z表示）質量分(fen)數的多少和粒度(du)的大(da)小，測定胎體試樣(yang)的抗(kang)彎強(qiang)度(du)，其(qi)變化曲線如(ru)圖3所示。

圖3　陶瓷空心球(qiu)的質量(liang)分數、粒度與試樣抗彎強度的關(guan)系曲線

　　從圖3可以看出，隨(sui)著陶瓷(ci)空(kong)(kong)(kong)心(xin)(xin)(xin)球(qiu)(qiu)(qiu)質(zhi)量(liang)分(fen)數的(de)增加(jia)(jia)，試(shi)(shi)樣(yang)(yang)的(de)抗彎強度(du)(du)下降(jiang)；對于同一質(zhi)量(liang)分(fen)數的(de)陶瓷(ci)空(kong)(kong)(kong)心(xin)(xin)(xin)球(qiu)(qiu)(qiu)，其粒度(du)(du)大小(xiao)對試(shi)(shi)樣(yang)(yang)抗彎強度(du)(du)的(de)影(ying)響(xiang)很小(xiao)。這是由于隨(sui)著陶瓷(ci)空(kong)(kong)(kong)心(xin)(xin)(xin)球(qiu)(qiu)(qiu)質(zhi)量(liang)分(fen)數的(de)增加(jia)(jia)，試(shi)(shi)樣(yang)(yang)的(de)孔(kong)隙(xi)率也(ye)隨(sui)之(zhi)增大，金屬結合劑所占的(de)體積相應地減少，因此抗彎強度(du)(du)隨(sui)之(zhi)減小(xiao)；在(zai)相同質(zhi)量(liang)分(fen)數的(de)條件(jian)下，雖然(ran)陶瓷(ci)空(kong)(kong)(kong)心(xin)(xin)(xin)球(qiu)(qiu)(qiu)的(de)粒度(du)(du)變化，但試(shi)(shi)樣(yang)(yang)的(de)孔(kong)隙(xi)率基本一致，因此其對抗彎強度(du)(du)的(de)影(ying)響(xiang)也(ye)微乎(hu)其微。

　　圖4是含40/80目(mu)陶瓷(ci)空心球的(de)胎體試樣添(tian)加金剛珀(po)的(de)抗彎強度變化曲線圖。

圖4　添(tian)加金剛石后(hou)胎體試樣(yang)的抗彎強度變化(hua)

　　由(you)圖4可以看出，隨著(zhu)金剛石濃(nong)(nong)度(du)的提高（0%~150%）。胎體(ti)試樣(yang)(yang)的抗(kang)彎強(qiang)度(du)逐漸下(xia)降，與金屬結合劑(ji)胎體(ti)試樣(yang)(yang)相比，降低(di)(di)的范圍在0.84~7.01Mpa，約為1%~8%。這是(shi)因為金剛石濃(nong)(nong)度(du)越高，金剛石所占(zhan)的體(ti)積(ji)也(ye)越大(da)，在相同孔隙率的條件下(xia)，結合劑(ji)所占(zhan)的體(ti)積(ji)相應地(di)減(jian)少，試樣(yang)(yang)的致密化程度(du)就會(hui)降低(di)(di)，強(qiang)度(du)也(ye)會(hui)有所降低(di)(di)。考慮到砂(sha)輪要保持一(yi)定的強(qiang)度(du)和磨削效率，金剛石濃(nong)(nong)度(du)不能太高也(ye)不能太低(di)(di)，因此，在制備砂(sha)輪時(shi)選擇100%的金剛石濃(nong)(nong)度(du)是(shi)合適的。

2.2      陶瓷空心(xin)球對胎體試樣硬度的影響

　　圖(tu)5是陶瓷(ci)空心(xin)球(qiu)的質量分數、粒度對試樣(yang)的硬度的影響曲(qu)線圖(tu)。

圖5　胎(tai)體試樣的硬度(du)隨陶瓷(ci)空(kong)心球質量分(fen)數、粒(li)度(du)變化圖

　　由圖(tu)5可(ke)以看出，隨(sui)著(zhu)陶(tao)瓷空心球(qiu)質(zhi)量(liang)(liang)分數(shu)(shu)的(de)(de)(de)(de)增(zeng)加，胎(tai)(tai)體(ti)試樣(yang)的(de)(de)(de)(de)硬(ying)度(du)(du)逐漸(jian)降低；同一(yi)陶(tao)瓷空心球(qiu)質(zhi)量(liang)(liang)分數(shu)(shu)時，其硬(ying)度(du)(du)受造孔劑粒度(du)(du)的(de)(de)(de)(de)影響較小，數(shu)(shu)據都很接近。這(zhe)是(shi)因(yin)為胎(tai)(tai)體(ti)試樣(yang)的(de)(de)(de)(de)孔隙率隨(sui)著(zhu)陶(tao)瓷空心球(qiu)質(zhi)量(liang)(liang)分數(shu)(shu)的(de)(de)(de)(de)增(zeng)加而增(zeng)大，其結合劑所占的(de)(de)(de)(de)體(ti)積也相對減少，因(yin)而硬(ying)度(du)(du)也隨(sui)之下降。在相同質(zhi)量(liang)(liang)分數(shu)(shu)的(de)(de)(de)(de)條件下，雖然(ran)陶(tao)瓷空心球(qiu)的(de)(de)(de)(de)粒度(du)(du)變化，但試樣(yang)的(de)(de)(de)(de)孔隙率基本一(yi)致，因(yin)此其對硬(ying)度(du)(du)的(de)(de)(de)(de)影響很小。

2.3      試(shi)樣斷口(kou)和砂輪(lun)工作(zuo)層的微觀形貌分析

圖(tu)6和圖(tu)7為(wei)陶瓷(ci)空心球(qiu)的(de)實(shi)物(wu)照片和含質量分數3.75%陶瓷(ci)空心球(qiu)的(de)胎體試樣(yang)的(de)斷口形(xing)貌照片。

 　　由圖6可(ke)(ke)以(yi)(yi)看出陶瓷(ci)空心球體(ti)形狀規(gui)則(ze)，均為(wei)圓(yuan)形，結合(he)圖7可(ke)(ke)以(yi)(yi)發現陶瓷(ci)空心球能以(yi)(yi)規(gui)則(ze)的形狀較均勻的分布在金(jin)屬(shu)結合(he)劑胎體(ti)之中，可(ke)(ke)以(yi)(yi)為(wei)金(jin)屬(shu)結合(he)劑胎體(ti)提供一定的孔隙空間，這有利于提高該類(lei)砂輪的容(rong)屑(xie)和排屑(xie)空間，從而(er)在磨削時保(bao)持一定的鋒利性(xing)和自銳性(xing)。

　　圖8是砂(sha)輪(lun)工(gong)作層(ceng)中(zhong)金剛石、陶瓷空心球與結合(he)劑的微觀結合(he)界(jie)面的掃(sao)描電鏡(jing)照片，圖9是圖8中(zhong)指定區域對應(ying)的能譜分析(xi)圖譜，表3是Sperctrum1和Spectrum2區域的能譜分析(xi)結果。

　　由(you)圖(tu)8和圖(tu)9可(ke)以(yi)看出，砂輪工作(zuo)層(ceng)中(zhong)的(de)(de)結(jie)合(he)(he)劑(ji)與金(jin)剛石磨粒、陶瓷(ci)空心球之間結(jie)合(he)(he)緊密，結(jie)合(he)(he)狀況(kuang)良(liang)好。由(you)表(biao)3可(ke)以(yi)明顯(xian)看出砂輪中(zhong)各種(zhong)元素(su)所占(zhan)的(de)(de)質量分數，同時結(jie)合(he)(he)劑(ji)的(de)(de)能譜中(zhong)有(you)碳(tan)、鈦元素(su)的(de)(de)存(cun)在(zai)，金(jin)剛石的(de)(de)能譜中(zhong)有(you)銅元素(su)的(de)(de)存(cun)在(zai)，這說明在(zai)本實驗條件(jian)下(xia)除(chu)了各組分之間的(de)(de)機(ji)械嚙合(he)(he)之外，碳(tan)、鈦元素(su)能與結(jie)合(he)(he)劑(ji)形成(cheng)一(yi)定(ding)程度(du)的(de)(de)化(hua)學結(jie)合(he)(he)，這有(you)利(li)于(yu)提高結(jie)合(he)(he)劑(ji)對金(jin)剛石磨把持呼和增加工作(zuo)層(ceng)的(de)(de)結(jie)合(he)(he)強度(du)。

2.4      陶瓷(ci)空心球對砂輪磨削(xue)效(xiao)率(lv)影響

　　磨削(xue)效率(lv)是考核砂(sha)輪磨削(xue)性能的一個重要指標(biao)，試驗(yan)中常用磨除率(lv)來作為磨削(xue)效率(lv)的指標(biao)，即單(dan)位時間內(nei)磨除的工作的質量，單(dan)位為“g/s”。

　　用制備(bei)的砂輪對硬(ying)質(zhi)(zhi)合(he)金材料(liao)工(gong)件（YG8）進(jin)行磨(mo)削(xue)加工(gong)，每個(ge)砂輪均(jun)磨(mo)削(xue)工(gong)件1h，稱量被加工(gong)工(gong)件的去除量（以質(zhi)(zhi)量表示，不包含非磨(mo)削(xue)時間），計算其(qi)磨(mo)除率，結果如表4所示。

　　由表4可以看出(chu)，添加陶瓷(ci)(ci)空(kong)心(xin)球(qiu)制(zhi)備的(de)(de)(de)金屬結(jie)合(he)(he)劑砂(sha)輪，磨(mo)削(xue)加工硬質合(he)(he)金材料工件的(de)(de)(de)磨(mo)除率(lv)高(gao)于(yu)(yu)致密砂(sha)輪，因而其磨(mo)削(xue)效(xiao)率(lv)亦高(gao)于(yu)(yu)傳(chuan)統的(de)(de)(de)致密砂(sha)輪，磨(mo)削(xue)效(xiao)率(lv)能提(ti)高(gao)8%~43%,其中添加質量分數3.75%陶瓷(ci)(ci)空(kong)心(xin)球(qiu)的(de)(de)(de)砂(sha)輪磨(mo)削(xue)效(xiao)率(lv)最高(gao)，相(xiang)比于(yu)(yu)致密砂(sha)輪提(ti)高(gao)了(le)43%。這是因為當陶瓷(ci)(ci)空(kong)心(xin)球(qiu)質量分數的(de)(de)(de)增多，砂(sha)輪的(de)(de)(de)孔(kong)隙(xi)率(lv)也不斷增加，大量的(de)(de)(de)孔(kong)隙(xi)會減少砂(sha)輪中金屬結(jie)合(he)(he)劑體(ti)積，使(shi)得結(jie)合(he)(he)劑橋的(de)(de)(de)強度(du)降低，磨(mo)削(xue)時可能造成金剛(gang)石磨(mo)料和空(kong)心(xin)球(qiu)的(de)(de)(de)脫(tuo)落，參與磨(mo)削(xue)的(de)(de)(de)磨(mo)粒數相(xiang)應(ying)地減少，因此其提(ti)高(gao)磨(mo)削(xue)效(xiao)率(lv)的(de)(de)(de)幅度(du)逐漸(jian)降低。

3         結(jie)論(lun)

（1）       添加陶瓷(ci)空心球(qiu)后(hou)，金(jin)屬(shu)(shu)結(jie)(jie)合劑(ji)胎(tai)體(ti)試樣的(de)抗彎強度和硬度均有所下降(jiang)，其受陶瓷(ci)空心球(qiu)粒度的(de)影響(xiang)很小。含(han)金(jin)剛(gang)石(shi)的(de)胎(tai)體(ti)金(jin)屬(shu)(shu)結(jie)(jie)合劑(ji)胎(tai)體(ti)試樣相比(bi)，其抗彎強度降(jiang)低了0.84~7.01Mpa，約為(wei)1%~8%。

（2）       陶(tao)瓷空(kong)(kong)心球體(ti)(ti)形狀(zhuang)規則，均(jun)為圓形，能較均(jun)勻(yun)的(de)分布(bu)在(zai)金(jin)屬結(jie)合劑胎體(ti)(ti)之中，可(ke)以(yi)為金(jin)屬結(jie)合劑胎體(ti)(ti)提供一定的(de)孔隙空(kong)(kong)間，這有利于提高(gao)該類砂輪的(de)容屑和排屑空(kong)(kong)間，從而在(zai)磨削時保持一定的(de)鋒利性和自(zi)銳性。

（3）       添加適量的陶(tao)瓷(ci)(ci)空(kong)心球(qiu)能(neng)提高(gao)(gao)砂(sha)輪的磨(mo)削(xue)效率，磨(mo)削(xue)YG8硬(ying)質合(he)金工件時能(neng)提高(gao)(gao)8%~43，添加3.75%質量分數(shu)的陶(tao)瓷(ci)(ci)空(kong)心球(qiu)的砂(sha)輪磨(mo)削(xue)效率最高(gao)(gao)，相比(bi)于致(zhi)密砂(sha)輪提高(gao)(gao)了(le)43%。

參考文獻：

[1]　李(li)菊麗，李(li)長詩(shi)，郭健明.金(jin)屬結合劑(ji)金(jin)剛石砂輪的研(yan)究進展　[Ｊ].工具技術，2003（9）：3－6.

[2]　王明智，李曉普，徐高偉，等.軋制復合法制造金剛石－金屬復合體的研究[J].金剛石與磨料磨具工程(cheng)，2011，31（2）：35－39.

[3]　TRUONG S H,ISONOI Y,TANAKA T.Scanning electron microscopic study and mechanical property examination of a bond bridge:development of a porous metal bonded diamond wheel[J].Journal of Materials Processing Technology,1999,89(9):385-391.

[4]　左宏森(sen)，關春(chun)龍.造(zao)孔(kong)劑(ji)對金屬結合劑(ji)金剛(gang)石磨具力學性能的影響(xiang)[J].金剛(gang)石與磨料(liao)磨具工程(cheng)，2009，29（5）：82－85.

[5]　廖翠(cui)嬌，戴秋蓮，駱燦彬.金屬(shu)結合劑(ji)金剛(gang)石砂輪的(de)實(shi)驗研(yan)究(jiu)（Ⅰ）－造孔劑(ji)添(tian)加量的(de)優化設計[J].金剛(gang)石與磨料磨具工程，2006，26（4）：21－25.

[6]　王(wang)少(shao)武，戴(dai)秋蓮.金屬結合(he)劑金剛(gang)石多孔砂輪磨削(xue)溫度的實驗研究(jiu)[J].金剛(gang)石與磨料磨具工程，2008，28（1）：22－26.

作者簡介

第(di)一作者(zhe)：劉明耀（1958－），男，教授級高工(gong)，主要(yao)從(cong)事超硬材料制品的(de)研發(fa)工(gong)作。

通(tong)訊作者：熊華(hua)軍（1985－），男，碩(shuo)士研(yan)究生，研(yan)究方向：超硬(ying)材料與磨料磨具(ju)。